配套省煤器的生物質(zhì)蒸汽鍋爐進(jìn)水溫度一般為多少
鍋爐給水溫度是指省煤器的進(jìn)水溫度，無省煤器時(shí)即指鍋筒進(jìn)水溫度。
提高鍋爐給水溫度相應(yīng)就可以提高鍋爐效率，提高給水溫度有幾個(gè)環(huán)節(jié)，從汽輪機(jī)抽汽加熱，鍋爐省煤器再加熱，盡可能利用散熱損失來提高給水溫度，爐水溫度當(dāng)熱越高燃料損耗就越少，相對于鍋爐效率就越高。
給水溫度提高對鍋爐熱效率的影響可以分為兩種情況來討論。
種情況是假定鍋爐蒸發(fā)量不變。當(dāng)給水溫度提高時(shí)省煤器因傳熱溫差降低吸熱量減少，省煤器出口的煙溫提高，空氣預(yù)熱器的溫壓提高，傳熱量增加，熱空氣溫度略有提高。排煙溫度升高，使得鍋爐熱效率降低。但給水溫度提高后用于蒸發(fā)的熱量增大，使蒸發(fā)量提高。為了維持蒸發(fā)量不變，必然要減少燃料量，這使得排煙溫度降低，鍋爐熱效率提高。由于這兩個(gè)因素對鍋爐效率的影響大體相當(dāng)，因此當(dāng)保持鍋爐蒸發(fā)量不變時(shí)，給水溫度提高，鍋爐熱效率基本不變。
第二種是假定燃料量不變。當(dāng)給水溫度提高后省煤器的溫壓降低，省煤器出口煙氣溫度升高，預(yù)熱器吸熱量增加，排煙溫度升高，鍋爐熱效率降低。由于熱風(fēng)溫度提高，爐膛溫度上升，水冷壁吸熱量增加。
生物質(zhì)粉體鍋爐燃燒機(jī)火焰往后燒是什么原因
1.生物質(zhì)在振動爐排上的燃燒過程
生物質(zhì)的燃燒通?？梢苑譃槿齻€(gè)階段，即預(yù)熱起燃階段、揮發(fā)分燃燒階段、炭燃燒階段。生物質(zhì)在振動爐排上的燃燒過程分為預(yù)熱干燥區(qū)、燃燒區(qū)和燃盡區(qū)，這可以與振動爐排的高、中和低端相對應(yīng)。根據(jù)各區(qū)的燃燒特點(diǎn)，各區(qū)需要的風(fēng)量有差別，預(yù)熱干燥區(qū)和燃盡區(qū)的風(fēng)量少一些，燃燒區(qū)的風(fēng)量要大一些。燃料顆粒在振動爐排鍋爐中燃燒可以分為兩種類型：顆粒大的在爐排上燃燒，在氣力播撒的過程中，顆粒特別小的在爐排上部空間發(fā)生懸浮燃燒。
2.生物質(zhì)在爐排上完全燃燒的條件
爐內(nèi)良好燃燒的標(biāo)志就是在爐內(nèi)不結(jié)渣的前提下，盡可能接近完全燃燒，同時(shí)保證較快的燃燒速度，得到高的燃燒效率。
（1）供應(yīng)充足而有合適的空氣量
如果過量空氣系數(shù)過小，即空氣量供應(yīng)不足，會增大固體不完全燃燒熱損失q4和可燃?xì)怏w不完全燃燒熱損失q3，使燃燒效率降低；如果過量空氣系數(shù)過大，則會降低爐膛溫度，增加不完全燃燒熱損失。佳的過量空氣系數(shù)使q2+q3+q4之和為小值。
（2）適當(dāng)提高爐溫
根據(jù)阿累尼烏斯定律，燃燒反應(yīng)速度與溫度成指數(shù)關(guān)系。在保證爐膛不結(jié)渣的前提下，盡量提高爐膛溫度。
（3）爐膛內(nèi)良好的擾動和混合
在著火和燃燒階段，要保證空氣和燃料的充分混合，在燃盡階段，要加強(qiáng)擾動混合。
（4）燃料在爐排上和爐膛中有足夠的停留時(shí)間
（5）保持合理的火焰前沿位置?；鹧媲把貞?yīng)該位于高端爐排與中部爐排的之間區(qū)域，火焰在爐排上的充滿度好。
3.振動爐排鍋爐的燃燒調(diào)整方法
（1）調(diào)整振動爐排的振動頻率和振動周期（振動時(shí)間和停止時(shí)間）
振動爐排的振動頻率一般不隨負(fù)荷的變化而進(jìn)行調(diào)整，佳的振動頻率是通過觀察低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度來決定的。當(dāng)燃料的粒度、水分和負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，只是對振動時(shí)間和停止時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，振動頻率一般不進(jìn)行調(diào)整。
振動爐排的頻率應(yīng)該由下面兩個(gè)因素來決定：其一是低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度，應(yīng)該維持在5～10cm；其二是在一定振動頻率下，不能使?fàn)t膛負(fù)壓發(fā)生劇烈變化；其三是檢測1號撈渣機(jī)出口的灰渣含碳量，正常的含碳量應(yīng)該為5～10％。（在enkoping電廠，正常情況下，飛灰的含碳量為1～2％；灰渣的含碳量為5～10%。）。根據(jù)調(diào)整試驗(yàn)得出：振動爐排的頻率應(yīng)該為40～45赫茲。
爐排的振動時(shí)間決定燃料顆粒在爐排上的行走速度（或每一振動周期內(nèi)燃料在爐排上的行程），振動時(shí)間越長，其破壞焦渣的能力強(qiáng)，但料層內(nèi)部的翻動能差，行走速度加快；爐排的停止時(shí)間在很大程度上決定燃料顆粒在爐排上的停留時(shí)間。
振動爐排的振動周期根據(jù)燃料粒度、水分和鍋爐負(fù)荷變化的調(diào)整規(guī)律如下：
根據(jù)調(diào)整試驗(yàn)得出：在鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，振動時(shí)間為10秒，停止時(shí)間為5分鐘。
（2）調(diào)整爐排各區(qū)一次風(fēng)的風(fēng)量以及相互間匹配
在一次風(fēng)中，中端爐排的一次風(fēng)量大，高、低端爐排的一次風(fēng)量相對較少。隨著鍋爐負(fù)荷增加，一次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步減少。如果從爐前觀察到落渣口積存較多的未燃盡的小顆粒燃料，則可以適當(dāng)提高低端爐排的一次風(fēng)量。
如果高端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排高端移動；如果高端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動；如果低端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排中端移動；如果低端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動。
（3）調(diào)整二次風(fēng)和火上風(fēng)
隨著鍋爐負(fù)荷增加，二次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步增加。各個(gè)二次風(fēng)和火上風(fēng)的作用如下所述。1和4為前、后墻的火上風(fēng)，作為上二次風(fēng)的分級配風(fēng)，主要是向未燃盡的氣體和燃料顆粒提供補(bǔ)充氧氣，同時(shí)起到降低氮氧化物的作用（適當(dāng)可以降低爐膛溫度，因?yàn)闋t膛的溫度測點(diǎn)與火上風(fēng)距離比較近）；2和5為前、后墻的上二次風(fēng)，主要是起到擾動和補(bǔ)充氧量的作用。3為前墻的下二次風(fēng)，可以起到增強(qiáng)燃料流剛和有助于均勻播撒燃料的作用。6為后墻下二次風(fēng)，不僅起到擾動和補(bǔ)燃的作用，而且還可以影響燃料拋撒的長度，如果柔管的燃料積存的比較多，可以開大6的擋板開度，阻止燃料拋撒的長度。如果燃料比較干燥或燃料的顆粒比較小，則可以增大6的擋板開度，使燃料盡可能快地燃燒，沒有必要將燃料播散得更遠(yuǎn)處。
（4）建立合適的爐膛負(fù)壓，組織好合理的爐內(nèi)燃燒空氣動力場
爐膛負(fù)壓的正常運(yùn)行值的范圍：－50pa～—250Pa，當(dāng)爐膛負(fù)壓大于＋0Pa（延時(shí)30秒或大于＋50Pa（延時(shí)5秒）或小于－2KPa時(shí)，鍋爐的MFT動作。
如果爐膛負(fù)壓大于0 Pa甚更高，首先造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬浇o料機(jī)的落料管，引發(fā)燃料著火，對給料機(jī)、落料管和逆止擋板造成損害；其次，造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬蕉物L(fēng)的管道中，燒壞二次風(fēng)的噴口，還有可能燒壞火焰監(jiān)視器。還有，爐膛內(nèi)的高溫?zé)煔鈺娜丝组T或啟動燃燒器的活動門的縫隙噴出，損壞設(shè)備或?qū)θ嗽斐蓚Α?/p>
如果爐膛負(fù)壓很低，首先，會縮短細(xì)小的燃料顆粒和未完全燃燒氣體在爐膛中的停留時(shí)間，造成固體不完全熱損失和可燃?xì)怏w不完全燃燒熱損失增大，降低了鍋爐的燃燒效率和熱效率；其次，造成鍋爐的漏風(fēng)量增大，造成排煙溫度升高，排煙熱損失增大，降低鍋爐的熱效率；還有，爐膛負(fù)壓太低，則會使?fàn)t膛的水冷壁變形，拉裂焊口，對水冷壁造成損壞。
4.避免爐膛溫度發(fā)生劇烈變化的燃燒調(diào)整方法
（1）在負(fù)荷穩(wěn)定時(shí)，要維持一定的料層厚度，這樣就可以使?fàn)t排上的燃燒穩(wěn)定；
（2）避免出現(xiàn)太低的緩沖料箱的料位，在運(yùn)行中，每條給料線一定要保持前兩個(gè)緩沖料箱的料位保持滿料位，后一個(gè)緩沖料箱的料位在50％料位進(jìn)行波動。這樣可以維持穩(wěn)定的播料，終達(dá)到穩(wěn)定燃燒。
5.鍋爐觀火孔的改進(jìn)方法
目前鍋爐觀火孔的視線不好，無法觀察到爐排上料層的厚度和詳細(xì)的燃燒情況，建議更換為較大的觀火鏡。同時(shí)觀火孔內(nèi)部應(yīng)該向上、向下應(yīng)該有傾角，要改造為喇叭口，這樣視眼比較寬闊，有利于看清爐排上燃料的燃燒情況。觀火孔的外側(cè)要容易打開，在鍋爐運(yùn)行時(shí)，可以將觀火孔邊上積存的灰吸進(jìn)去，否則，積灰太多，將無法看清爐排上的燃燒情況。
6.嚴(yán)禁燃料中混入塑料制品（特別是塑料薄膜和塑料袋等）燃料中盡量要避免帶入塑料。因?yàn)樗芰现泻写罅康穆仍?，?dāng)燃料中混有塑料時(shí)，可能會產(chǎn)生大量的氯化氫，對水冷壁受熱面和尾部煙道受熱面產(chǎn)生腐蝕。
二、降低鍋爐排煙溫度高的措施
鍋爐在72小時(shí)滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，鍋爐的排煙溫度較高，高的比較穩(wěn)定數(shù)值為164℃左右。經(jīng)過調(diào)整和分析，認(rèn)為鍋爐排煙溫度高是一個(gè)綜合問題，需要從表計(jì)的校驗(yàn)、吹灰、燃燒調(diào)整和汽水系統(tǒng)調(diào)整等方面綜合進(jìn)行治理。建議采取了如下措施：
1.通過觀察布袋除塵器入口溫度就地顯示145℃，發(fā)現(xiàn)DCS畫面排煙溫度顯示值偏大10℃，分析的原因是熱電偶的補(bǔ)償方式和計(jì)算方法有問題。同時(shí)，經(jīng)過對低壓空氣預(yù)熱器的換熱計(jì)算，發(fā)現(xiàn)空氣流量值偏小，需要對風(fēng)量和風(fēng)壓進(jìn)行重新標(biāo)定，此外，兩個(gè)氧量計(jì)的顯示差異較大，高壓空氣預(yù)熱器出口的溫度顯示值明顯與實(shí)際值不符，因此，需要對相應(yīng)的表計(jì)進(jìn)行重新校驗(yàn)；
2.投運(yùn)吹灰器。鍋爐剛剛投運(yùn)時(shí)，每天少要進(jìn)行一次吹灰，鍋爐運(yùn)行正常，每天少進(jìn)行三次吹灰。同時(shí)，吹灰的次數(shù)與燃料中的灰分含量有關(guān)；
3.進(jìn)行燃燒調(diào)整，減少一次風(fēng)量，增大二次風(fēng)量，同時(shí)降低爐膛負(fù)壓值（實(shí)際運(yùn)行中的負(fù)壓值為－500Pa左右），維持在－50～－250Pa之間；
4.按照各級過熱器和減溫器出口的溫度和噴水減溫水量的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，來進(jìn)行噴水的調(diào)整，第二級減溫水量大、第減溫水量次之，級減溫水??；
5.維持除氧器在額定壓力（0.588MPa）下運(yùn)行，保證給水溫度為210℃左右。維持較高的除氧器壓力，可以市低壓煙氣冷卻器更多地吸收煙氣熱量；
6.改變低壓空氣預(yù)熱器回路和高壓空氣預(yù)熱器循環(huán)回路的運(yùn)行調(diào)整方式，要盡量使水側(cè)的流量靠近設(shè)計(jì)值。
生物質(zhì)鍋爐內(nèi)過熱器腐蝕的原因有哪些
導(dǎo)致生物質(zhì)鍋爐內(nèi)的過熱器腐蝕的原因是由于生物燃料中含有大量的堿金屬氯化物和少量的硫化物，這些堿金屬的氯化物和硫化物在高溫缺氧條件下會變黏稠，并在熔化狀態(tài)下附著在水冷壁的外表面，破壞氧化膜。當(dāng)與氧氣接觸時(shí)，氯被部分置換出來，這就造成了強(qiáng)氧化的氯再次腐蝕外壁。被置換后的氧化物會終形成氧化皮。當(dāng)氧化皮層層剝離，蒸汽管不能承受內(nèi)在的壓力時(shí)，就會產(chǎn)生爆管的現(xiàn)象。所以，我們在對生物質(zhì)鍋爐加熱時(shí)，要把爐膛出口的溫度控制在600℃以下，防止鍋爐超負(fù)荷運(yùn)行，并利用吹灰減少浮灰的堆積，降低堿的腐蝕。